圖2-3是鐵磁材料的磁滯回線，描述了當磁路的勵磁線圈加交流電壓時，磁勢h也相應地從-Hc變為Hc，h產生的磁通(或磁通密度b=/s)在磁滯回線上會相應地變化。如果H在回路上某一點突然下降到零，B會立即下降到B軸對應的某一點，這個點對應的B值就是剩磁Br。可以看出，剩磁的值和極性與激勵電壓的相角有關。如果在象限一和象限二切斷勵磁電源(即H=0)，剩磁為正或零，在象限三和象限四切斷勵磁電源，剩磁為負。3.勵磁涌流的抑制方法干式變壓器在正常帶電工作時，磁路中的主磁通波形與外加電源電壓波形基本相同，即正弦波。磁路中的磁通量比電源電壓滯后90。通過監測電源電壓波形可以監測到磁通波形，然后在電源電壓切斷時就可以得到剩磁的極性。干式變壓器由空氣供電時產生的磁偏 P也是如此。由于磁偏，象限一、四初始相角產生的磁偏為正，象限二、三初始相角產生的磁偏為負。顯然剩磁極性是已知的，偏置極性是可控的。只要電源下降時偏置極性與剩磁極性相反，浪涌電流就會被抑制。圖3-3是干式變壓器的一次電壓u、主磁通、剩磁Res和偏磁 p與開啟角和閉合角的關系，以及電源電壓u的初始開啟相角與剩磁Res的關系圖，當干式變壓器處于穩態時，主磁通滯后電源電壓90，如圖3-3中的曲線和曲線所示。干式變壓器空載上電時產生的偏磁，必須與穩態上電時電壓u曲線上的上電點對應的穩態磁通大小相等，極性相反，如圖3-3所示，曲線對應m點或n點的 P1和 p2。較大值可以達到穩定磁通的峰值 m，剩磁Res的幅值與磁路材料的特性有關。不難看出對應于相同閉合初始相角或打開初始相角的磁偏和剩磁的極點。圖3-3干式變壓器的一次電壓U、主磁通、剩磁Res和磁偏 P與開度角和合閘角的關系正好相反，也就是說，開開關時測量電源電壓的開度角，被保存。當干式變壓器下次跌落時，合閘角等于'時選擇電源。磁偏可以從剩磁反過來，它們的合成磁通會小于飽和磁通sat(曲線)(因為飽和磁通一般大于穩態磁通峰值)，磁路不會飽和，從而實現勵磁涌流的抑制。由于三相斷路器斷開時三相電源電壓的三相開相角和剩磁極性相差120，三相斷路器合閘時三相的初始合閘相角和磁偏極性也相差120，干式變壓器三相磁路中的偏磁和剩磁自然抵消，避免了斷路器只有分相分時操作才能抑制涌流的苛刻條件。因為只有在偏磁和剩磁極性相反的情況下才能抑制勵磁涌流，不需要完全抵消，所以當合閘角與之前的合閘角相差較大時，只要不加入偏磁和剩磁，磁路就不會飽和，大大降低了對斷路器操動機構操作時間的精度要求，為該技術的實際應用奠定了基礎。通過將該抑制器與快速開關連接 然而，當合閘角為0或180時，空投干式變壓器的勵磁涌流與先前的合閘角密切相關。當和靠近時(相隔約60)，浪涌電流被抑制。之后，和的偏差越大，涌入電流就越大。可以看出，例如斷路器的合閘時間漂移在3 ms以內，對涌流的抑制作用不大。真空斷路器和SF6斷路器的分合閘時間漂移均在1毫秒以內，能準確抑制勵磁涌流。需要指出的是，干式變壓器切除后留在三相磁路中的剩磁在正常情況下不會衰減消失，更不會改變極性。干式變壓器的鐵芯只有暴露在高于材料居里點的高溫下，剩磁才會衰減或消失，但一般電站不會出現這種情況。退一步說，剩磁消失是好事。只要沒有剩磁，單先偏磁不會造成磁路飽和。4.電容器充電涌入電流的抑制電力電容器空投充電涌入電流的抑制也不需要在電壓過零時上電，而是在閉合角接近電容器之前的開啟角時上電，即在電容器斷電時將與原殘壓極性相同、數值相近的充電電壓加到殘壓上，從而不產生充電涌入電流。根據這個原理，電力電容器不需要在停電后由放電設備放電，而是可以立即接通。圖4-1是相同開啟角=180和不同閉合角對應的充電涌流變化曲線。可以看出，在接近=180時，充電涌入電流被大大抑制。與干式變壓器的勵磁涌流相比，電容器的充電涌流對合閘角敏感，即合閘斷路器的動作時間漂移不宜過大。圖4-1不同合閘角(A相)對應的開啟角=180充電涌流記錄曲線(A相)對于大量配備備用電源自動投切裝置的電站具有重要意義。當工作電源因故障切斷時，與母線相連的電容器組將立即接通，備用電源自動投切裝置在接通備用電源后，將立即切換到剛剛拆除的電容器組中，以保證備用電源自動投切裝置運行前后的無功功率和電壓水平都不高，這樣不僅省去了電容器的放電設備，而且備用電源投入運行時也基本沒有擾動。5.浪涌抑制器浪涌抑制的幾個典型應用實例器與斷路器聯接的原理柜圖如圖5-1：圖5-1 控制原理框圖 涌流抑制器接入被控電路的電流及電壓信號，獲取三相電源的分閘角和合閘角。斷路器的分、合閘命令經由涌流抑制器發送給斷路器的分、合閘控制回路。涌流抑制器的典型應用方式有以下四種，如圖5-2至圖5-5。配置要點如下： 圖5-2 系統聯絡變的涌流抑制器配置圖